來(lái)源：市場(chǎng)資訊

（來(lái)源：中國(guó)煉鐵網(wǎng)）

吳官印 1,2，龔向華 3，楊利興3，孫岳琦3

（1.海洋裝備用金屬材料及其應(yīng)用國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室

2. 鞍鋼集團(tuán)鋼鐵研究院

3.鞍鋼股份有限公司鲅魚(yú)圈鋼鐵分公司）

摘 要 本文針對(duì)高爐爐缸活性下降、上下部調(diào)劑不匹配等情況下，高爐呈現(xiàn)氣流分布紊亂，爐況周期性變化的特點(diǎn)，從煤氣在高爐內(nèi)進(jìn)行三次分布的角度出發(fā)，用下料杠桿、爐型杠桿、爐溫杠桿等物理模型闡釋高爐氣流周期性波動(dòng)的內(nèi)在表現(xiàn)，厘清爐況周期性變化的內(nèi)在規(guī)律，找到爐況周期性波動(dòng)的根源，幫助高爐操作者更好理解氣流波動(dòng)的內(nèi)在規(guī)律，找出氣流周期性波動(dòng)的本質(zhì)，從而進(jìn)行有效的高爐調(diào)劑。

關(guān)鍵詞 周期性 氣流 等效爐腹角 爐型 爐缸堆積

高爐生產(chǎn)過(guò)程中由于爐缸活性變差、爐缸輕微堆積或者上下部調(diào)劑不匹配時(shí)，往往容易導(dǎo)致邊緣氣流分布紊亂，壁體頻繁波動(dòng)，熱負(fù)荷不穩(wěn)定，爐溫上下波動(dòng)幅度大等情況，更有甚者，爐況出現(xiàn)明顯的周期性波動(dòng)特征，其外在表現(xiàn)為爐身水溫差周期性升高和降低，煤氣利用率周期性升高或者降低，風(fēng)量風(fēng)壓呈對(duì)稱(chēng)狀周期波動(dòng)，料速也呈周期性快慢轉(zhuǎn)換，爐溫呈現(xiàn)周期性涼熱變化，透氣性出現(xiàn)周期性高低變化，爐頂溫度出現(xiàn)周期性高位和低位，爐頂打水呈現(xiàn)間歇性打水；高爐爐況出現(xiàn)長(zhǎng)時(shí)間周期性波動(dòng)現(xiàn)象猶如產(chǎn)婦出現(xiàn)正弦胎心圖一樣，一旦出現(xiàn)就預(yù)示著爐缸處于一個(gè)比較惡劣的環(huán)境，需要高爐操作者引起足夠的重視；高爐穩(wěn)定順行是高爐操作過(guò)程的根本，也是煉鐵節(jié)能、降本、長(zhǎng)壽等指標(biāo)的根本，離開(kāi)了穩(wěn)定的高爐爐況，煉鐵過(guò)程中其他質(zhì)量指標(biāo)就無(wú)從談起[1]；本文試圖用物理模型角度闡釋氣流周期波動(dòng)的內(nèi)在表現(xiàn)，幫助高爐操作者更好理解氣流波動(dòng)的內(nèi)在規(guī)律，找出氣流周期性波動(dòng)的本質(zhì)，從而進(jìn)行有效的操作調(diào)劑。

1 爐況案例

鞍鋼鲅魚(yú)圈2號(hào)高爐(4038m)作為鞍鋼新時(shí)期建設(shè)的兩座大型高爐之一，采用了多項(xiàng)先進(jìn)冶煉技術(shù)，如小塊焦回收利用技術(shù)，板壁結(jié)合的軟水密閉循環(huán)冷卻系統(tǒng),英巴法水渣處理技術(shù),地德式外燃熱風(fēng)爐技術(shù),雙預(yù)熱余熱回收燃燒爐技術(shù),噴吹系統(tǒng)采用濃相噴吹技術(shù)等，投產(chǎn)后一直采用中心加焦的裝料制度,順行狀態(tài)良好，日產(chǎn)最高達(dá)到10500t，利用系數(shù)達(dá)2.6t/(m3?d)。2014年之后,隨著原燃料質(zhì)量下降,冷卻壁破損逐漸加重,煤氣利用率逐漸下降,燃料比逐漸上升,并且由于銅冷卻壁破損嚴(yán)重,于2016年4月25日降料線(xiàn)中修,更換7~11帶銅冷卻壁。

2016年5月11日鲅魚(yú)圈2號(hào)高爐中修開(kāi)爐以后，進(jìn)行了7個(gè)月的“平臺(tái)+漏斗”布料模式探索，整個(gè)過(guò)程的調(diào)整思路為通過(guò)將焦炭布料檔位內(nèi)移來(lái)縮小礦焦角位差同時(shí)發(fā)展和穩(wěn)定邊緣氣流來(lái)獲得合適的平臺(tái)和漏斗料型，但是在縮小角位差的過(guò)程中，出現(xiàn)邊緣氣流難以掌控，壁體溫度頻繁波動(dòng)的情況。9月上旬開(kāi)始，高爐爐身水溫差再度上升，基本在5～7℃之間波動(dòng)，最高時(shí)甚至上升到10℃。為穩(wěn)定爐身水溫差，對(duì)布料制度重新調(diào)整，尋找邊沿和中心兩道氣流相互平衡，采取先疏通邊沿后疏通中心的調(diào)整思路，但效果均不明顯，邊沿煤氣流仍然分布不均，爐身水溫差仍高位波動(dòng)，導(dǎo)致氣流不穩(wěn)，高爐順行波動(dòng)；由于長(zhǎng)時(shí)間風(fēng)壓維持下限，鼓風(fēng)動(dòng)能不足，以及爐溫不足，爐底中心溫度持續(xù)下降，爐缸活躍程度大幅降低[2]，高爐出現(xiàn)比較明顯的周期性氣流波動(dòng)，平均4-8小時(shí)出現(xiàn)一次氣流波動(dòng)，而且每個(gè)波動(dòng)周期高爐爐況特征都有著一定程度的相似性，集中表現(xiàn)為爐身水溫差、透氣性、煤氣利用率、風(fēng)量風(fēng)壓、料速、爐溫、爐頂溫度、爐頂打水等參數(shù)呈現(xiàn)出周期性相匹配的變化特點(diǎn)，如圖1、圖2和圖3所示。

2 氣流周期性波動(dòng)的模型解析

2.1 下料杠桿模型

高爐氣流分布狀態(tài)會(huì)影響到爐喉料面的形態(tài)，反過(guò)來(lái)爐喉料面形狀也會(huì)影響高爐氣流進(jìn)一步的分布，實(shí)際高爐生產(chǎn)過(guò)程中，高爐爐內(nèi)料面的穩(wěn)定與氣流的關(guān)系較大，若風(fēng)量過(guò)大，爐喉通過(guò)的煤氣量過(guò)大，會(huì)導(dǎo)致崩料現(xiàn)象，爐料滾向高爐中心，會(huì)嚴(yán)重影響氣流分布；同時(shí)，高爐使用中心加焦時(shí)，若風(fēng)量過(guò)大，中心焦炭過(guò)吹，導(dǎo)致中心氣流不穩(wěn)[3]。上部調(diào)劑是高爐調(diào)整氣流分布的重要手段，爐喉料面分布情況影響著氣流的三次分布，高爐塊狀帶下料情況直接影響著爐喉料面分布，從而決定著氣流在爐喉圓周徑向上的分布；高爐出現(xiàn)周期性氣流波動(dòng)過(guò)程也伴隨著下料杠桿的移動(dòng)，即中心氣流受阻后，邊緣氣流開(kāi)始活躍，此時(shí)煤氣流開(kāi)始大量從邊緣通過(guò)，煤氣利用率下降，加風(fēng)比較容易接受，爐身水溫差開(kāi)始升高，邊緣下料速度逐漸加快，中心下料速度相對(duì)減慢，下料杠桿向邊緣傾斜，當(dāng)邊緣氣流發(fā)展到一定程度，滾入中心的礦石逐漸減少，氣流中心通道開(kāi)始得到恢復(fù)，此時(shí)進(jìn)一步增加風(fēng)量，中心下料速度開(kāi)始加快，下料杠桿向中心傾斜，隨著中心氣流發(fā)展，中心下料速度加快，礦石開(kāi)始滾入中心，達(dá)到一定程度后，中心氣流受阻，透氣性下降，煤氣利用率開(kāi)始升高，邊緣氣流開(kāi)始活躍，如此周而往復(fù)，形成周期性氣流波動(dòng)現(xiàn)象。

2.2 爐型杠桿模型

高爐風(fēng)口前焦炭及煤粉燃燒產(chǎn)生的高溫煤氣進(jìn)入爐腹區(qū)域，其流向受到爐腹內(nèi)料柱結(jié)構(gòu)以及爐腹角大小的影響[4]。北京科技大學(xué)左海濱、郭飛龍等人通過(guò)數(shù)值模擬方法研究了爐腹角、爐身角以及等效爐腹角對(duì)高爐氣流分布的影響。結(jié)果表明：減小爐腹角、增大爐身角有利于抑制邊緣氣流發(fā)展。調(diào)整等效爐腹角同樣可以達(dá)到控制邊緣氣流的目的，但與改變爐腹角相比，其作用強(qiáng)度和作用范圍更大，且最大影響區(qū)域也不相同[5]。 鞍鋼股份煉鐵總廠(chǎng)李建軍等人建立了風(fēng)口長(zhǎng)度與等效爐腹角數(shù)學(xué)模型，如表1所示，該模型明確了爐腰渣皮厚度的增加后高爐等效爐腹角將增加；以上研究都表明爐缸始發(fā)氣流在經(jīng)過(guò)爐腹進(jìn)行二次分配時(shí)，受爐身、爐腰、爐腹等區(qū)域爐型影響比較大，特別是渣皮消長(zhǎng)引起的操作爐型波動(dòng)對(duì)氣流分布的作用強(qiáng)度和作用范圍更大；爐況出現(xiàn)周期性波動(dòng)的過(guò)程同樣也是爐型變化的過(guò)程，當(dāng)邊緣氣流發(fā)展到一定程度時(shí)，原本附著的渣皮開(kāi)始脫落（此處的渣皮脫落是邊緣氣流沖刷的結(jié)果，與發(fā)展中心氣流，導(dǎo)致邊緣過(guò)重出現(xiàn)的渣皮脫落有著本質(zhì)區(qū)別），壁體溫度及爐身水溫差升高，等效爐腹角逐漸變小，邊緣氣流逐漸受到抑制，中心氣流得到發(fā)展；隨著邊緣氣流減弱，軟熔帶根部下降，爐腰區(qū)域熱負(fù)荷降低，有利于渣皮重新附著，同時(shí)渣皮逐漸變厚的過(guò)程也是等效爐腹角逐漸增大的過(guò)程，此時(shí)邊緣氣流又進(jìn)一步得到發(fā)展，中心氣流相對(duì)受到抑制，當(dāng)邊緣氣流發(fā)展到一定程度時(shí)，邊緣熱負(fù)荷增大到某個(gè)極限，又會(huì)重新導(dǎo)致渣皮脫落，壁體溫度及爐身水溫差出現(xiàn)升高，如此周而往復(fù)，形成周期性氣流波動(dòng)現(xiàn)象。

2.3 爐溫杠桿模型

氣流周期性的波動(dòng)必然導(dǎo)致?tīng)t溫變化，爐缸活性差的高爐，由于爐芯死料柱的透氣透液能力下降，對(duì)爐溫的接受能力也表現(xiàn)得十分敏感，并且不斷變差；當(dāng)爐溫出現(xiàn)向熱趨勢(shì)時(shí)，煤氣中SiO的含量會(huì)逐漸增加，此時(shí)煤氣體積也迅速擴(kuò)張，需要更多的中心通道，但由于氣流中心通道被滾入的礦石和SiO堵塞，導(dǎo)致中心氣流受阻，此時(shí)氣流被迫流向阻力更低的邊緣區(qū)域，因此邊緣氣流逐漸得到發(fā)展；當(dāng)邊緣氣流達(dá)到一定程度時(shí)，則會(huì)出現(xiàn)煤氣利用率下降、渣皮脫落、水溫差升高等情況，爐溫又出現(xiàn)向涼趨勢(shì)，煤氣中SiO的含量下降，煤氣體積也迅速壓縮，有利于高爐進(jìn)一步增加風(fēng)量，提高鼓風(fēng)動(dòng)能，高爐中心氣流又逐漸得到發(fā)展，如此周而往復(fù)，形成周期性氣流波動(dòng)。

3 爐況周期性變化的根源

下料杠桿、爐型杠桿、爐溫杠桿這三種模型結(jié)合起來(lái)能夠很好的闡釋氣流周期波動(dòng)的內(nèi)在表現(xiàn)，但這三種模型說(shuō)到底還是氣流周期波動(dòng)的一種內(nèi)在表現(xiàn)，而不是問(wèn)題的根源；如圖6、7、8所示，通過(guò)對(duì)2016年6月至12月期間的生產(chǎn)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析統(tǒng)計(jì)后發(fā)現(xiàn)，高爐風(fēng)量長(zhǎng)期徘徊在6000m3/min左右，維持偏低，鼓風(fēng)動(dòng)能長(zhǎng)期在100-120 Kj/s之間，爐腹煤氣指數(shù)在55m/min左右，這些鼓風(fēng)參數(shù)與4000m3級(jí)高爐最合適參數(shù)存在一定差距，不利于熱風(fēng)吹透爐缸，長(zhǎng)期小風(fēng)量低動(dòng)能鼓風(fēng)操作也極易造成爐缸堆積，實(shí)際上2016年7月份以后，爐芯溫度就已經(jīng)開(kāi)始出現(xiàn)下降，到12月份下降到413℃，說(shuō)明此時(shí)爐缸活性已經(jīng)變得極差，而爐缸活性變差的過(guò)程也正是高爐爐況出現(xiàn)周期性波動(dòng)的階段。

爐況出現(xiàn)周期性波動(dòng)的本質(zhì)還是因?yàn)闋t缸活性降低，爐芯死料柱的透氣透液能力下降，爐缸始發(fā)氣流難以吹至爐缸中心，在上下部制度出現(xiàn)不匹配的情況下，造成邊緣氣流紊亂，熱負(fù)荷波動(dòng)大[6]，高爐爐況出現(xiàn)周期性變化特征，這種現(xiàn)象如果長(zhǎng)時(shí)間得不到抑制，往往會(huì)導(dǎo)致?tīng)t缸活性進(jìn)一步降低，高爐出現(xiàn)明顯爐缸堆積現(xiàn)象，治理起來(lái)非常困難，造成的損失也無(wú)法估量。

4 改善氣流周期性波動(dòng)的措施

爐缸活性降低是造成氣流周期性波動(dòng)的根源，為了改善氣流頻繁波動(dòng)的現(xiàn)象，避免杠桿效應(yīng)的發(fā)生，就必須采取措施提高爐缸活躍性；Shibaike等[7]給出的死料柱溫度理論認(rèn)為，爐缸活性與回旋區(qū)理論燃燒溫度、燃料比、爐渣流動(dòng)性、煤氣流分布、焦炭質(zhì)量等有關(guān)?？梢?jiàn)通過(guò)采取改善爐缸渣鐵流動(dòng)性、提高爐芯死料柱透氣透液性、強(qiáng)化爐缸煤氣流吹透中心能力的措施，都可活躍爐缸。但不同措施的針對(duì)性不同，時(shí)效性有較大差別，對(duì)爐況的影響也有輕有重，需要根據(jù)高爐爐缸活性變差的具體原因和影響程度，采取相應(yīng)的措施。

4.1 增加入爐風(fēng)量、控制合理鼓風(fēng)動(dòng)能，確保中心氣流充沛

提高鼓風(fēng)動(dòng)能，擴(kuò)大回旋區(qū)長(zhǎng)度，吹透中心，確保高爐下部足夠強(qiáng)的初始煤氣流，強(qiáng)化爐缸熱交換，是大型高爐爐缸活躍的基礎(chǔ)和必要條件[8]。鼓風(fēng)動(dòng)能過(guò)大和過(guò)小都將導(dǎo)致煤氣流分布不合理，爐況不穩(wěn)定。鼓風(fēng)動(dòng)能過(guò)小時(shí)，煤氣流吹不到軟熔帶下焦炭柱的中心區(qū)域，中心死料柱的透氣性差，邊緣煤氣流過(guò)分發(fā)展，爐墻溫度和冷卻壁水溫差波動(dòng)起伏較大，渣皮頻繁脫落；鼓風(fēng)動(dòng)能過(guò)大時(shí)，造成爐缸中心過(guò)吹，煤氣流不穩(wěn)，甚至出現(xiàn)中心管道，焦炭易被強(qiáng)氣流攪碎，中心死料柱的透氣性和透液性也同樣會(huì)變差，過(guò)吹還會(huì)使中心煤氣流相互擾動(dòng)，造成煤氣流分布紊亂；中心過(guò)吹時(shí)，則邊緣偏弱，爐缸邊緣溫度不足，渣鐵滯留區(qū)增大，嚴(yán)重時(shí)造成邊緣堆積，煤氣利用率低，爐墻渣皮不易脫落。

對(duì)于4000m3級(jí)大型高爐而言大風(fēng)量、高動(dòng)能冶煉要求風(fēng)量不少于6200m3/min ,動(dòng)能不少于130KJ/s,日常吹風(fēng)不用考慮風(fēng)口面積，盡可能最大限的吹足風(fēng)量、風(fēng)壓，提高鼓風(fēng)動(dòng)能，吹透中心，充分活躍爐缸。

4.2 提高爐熱水平，合理出鐵造渣制度

死料柱溫度低時(shí)，爐缸鐵水中的碳將以石墨結(jié)晶的形式析出，連同爐缸焦炭消失時(shí)產(chǎn)生的殘余灰分和焦炭粉末、未燃煤粉，可能堵塞焦炭填充層[9]；爐缸活性低時(shí)可以通過(guò)提高燃料比來(lái)提高爐熱水平，增加爐缸熱量，抬高死料柱料床溫度，提高鐵水滲碳能力和渣鐵流動(dòng)能力，均勻爐缸渣鐵成分[8]；在具體操作上可以通過(guò)降低焦炭負(fù)荷，提高整體料柱透氣性，有效增加風(fēng)量，避免撤風(fēng)溫操作，保證渣鐵水溫度，杜絕低爐溫操作。高爐溫下高堿度爐渣的熔化性溫度提高、流動(dòng)性降低，應(yīng)調(diào)低爐渣二元堿度，控制在1.00-1.15避免超過(guò)1.20。為改善爐渣流動(dòng)性和提高爐渣脫硫能力，可適當(dāng)提高爐渣鎂鋁比至0.5-0.6之間，將爐渣(MgO)含量提高到8~10%。

4.3 提高入爐焦炭質(zhì)量，增大爐芯焦炭粒度，避免小塊焦炭進(jìn)入中心

焦炭質(zhì)量對(duì)爐芯焦透氣透液性和爐缸工作狀態(tài)起著至關(guān)重要的作用[10]。焦炭的高溫性能低，會(huì)嚴(yán)重影響其在高爐軟熔帶和滴落帶中的骨架作用，降低高爐的整體透氣性；大型高爐生產(chǎn)要實(shí)現(xiàn)爐缸工作狀態(tài)的穩(wěn)定，首先要盡可能提高并穩(wěn)定焦炭質(zhì)量，特別是焦炭熱態(tài)性能指標(biāo)。增大爐芯焦平均粒度，可減小透氣透液阻力，提高爐缸底部溫度[8]。為加快爐缸死料柱更新和活躍爐缸，可采用中心加焦或者抽焦操作，這對(duì)使用低成本原燃料和較高噴煤比的大型高爐，短期內(nèi)改善爐缸不活的狀況是比較有效的。鲅魚(yú)圈2號(hào)高爐從2018年9月初開(kāi)始增加使用中塊焦碳，到9月30日中塊焦比已經(jīng)增加至110kg/t，并維持了近兩個(gè)月高中塊焦比生產(chǎn)；由于高比例使用中塊焦炭會(huì)導(dǎo)致焦炭實(shí)際入爐粒度下降，且中塊焦炭的比表面積大，反應(yīng)能力強(qiáng)，進(jìn)入爐缸會(huì)惡化爐芯焦的透氣透液性，鲅魚(yú)圈鋼鐵分公司2號(hào)高爐在嘗試高比例使用中塊焦炭生產(chǎn)初期，高爐日常順行、爐前出鐵和休送風(fēng)均受到了較大影響。通過(guò)采取合理匹配上下部調(diào)劑，組織好爐前渣鐵排放，抽焦布料制度，以及改善休風(fēng)料結(jié)構(gòu)，保障中心氣流通道等措施，在后期長(zhǎng)時(shí)間使用90Kg/t中塊焦比的情況下，高爐依然維持了較好的順行狀態(tài)，休風(fēng)后送風(fēng)恢復(fù)也未出現(xiàn)超時(shí)現(xiàn)象，高爐逐漸適應(yīng)了高比例使用中塊焦炭的生產(chǎn)，實(shí)現(xiàn)了穩(wěn)定順行。

5 結(jié)語(yǔ)

⑴ 高爐出現(xiàn)周期性氣流波動(dòng)過(guò)程往往也伴隨著下料杠桿的移動(dòng)，當(dāng)中心氣流發(fā)展到一定程度，中心下料速度加快會(huì)導(dǎo)致局部礦石滾入中心，礦石高溫軟熔后堵塞氣流中心通道。

⑵ 渣皮消長(zhǎng)引起的操作爐型波動(dòng)對(duì)氣流分布的作用強(qiáng)度和作用范圍更大，爐腰渣皮逐漸變厚的過(guò)程也是等效爐腹角逐漸增大的過(guò)程，其結(jié)果導(dǎo)致邊緣氣流得到發(fā)展，中心氣流相對(duì)受到抑制。

⑶ 當(dāng)爐溫出現(xiàn)向熱趨勢(shì)時(shí)，煤氣中SiO的含量會(huì)逐漸增加，煤氣體積也會(huì)迅速擴(kuò)張，由于氣流中心通道受阻，氣流更容易向邊緣發(fā)展，當(dāng)爐溫出現(xiàn)向涼趨勢(shì)時(shí)，煤氣中SiO的含量下降，煤氣體積也迅速壓縮，有利于高爐進(jìn)一步增加風(fēng)量，提高鼓風(fēng)動(dòng)能，發(fā)展中心氣流。

⑷ 氣流出現(xiàn)周期性波動(dòng)的本質(zhì)是因?yàn)闋t缸活性降低，爐芯死料柱的透氣透液能力下降，爐缸始發(fā)氣流難以吹至爐缸中心，造成邊緣氣流紊亂，熱負(fù)荷波動(dòng)大，高爐爐況出現(xiàn)周期性變化特征。

（5）提出增加入爐風(fēng)量、控制合理鼓風(fēng)動(dòng)能，確保中心氣流充沛；提高爐熱水平，合理出鐵造渣制度；提高入爐焦炭質(zhì)量，增大爐芯焦炭粒度，避免小塊焦炭進(jìn)入中心等改善爐缸活性的措施，達(dá)到改善氣流周期性波動(dòng)的目的。

參考文獻(xiàn)

[1] 黃建波，毛曉明，李云濤.爐頂料面形狀對(duì)高爐氣流運(yùn)動(dòng)及傳熱過(guò)程的影響.

[2]王寶海，趙立軍， 姜彥兵， 龔繼斌，等.鞍鋼鲅魚(yú)圈2號(hào)高爐取消中心加焦實(shí)踐[J].煉鐵，2018.37（3）：47-50.

[3] 劉建波，趙華濤，任立群.高爐料面失穩(wěn)的實(shí)驗(yàn)研究[J].第十五屆全國(guó)大高爐煉鐵學(xué)術(shù)年會(huì)論文集,358-361.

[4] 左海濱，郭龍飛，王亞杰，鄭勁.爐腹角和爐身角對(duì)高爐煤氣流分布的影響[J].鋼鐵，2018.53（2）：20-26.

[5] 左海濱，郭龍飛，王亞杰，王勁松.爐型對(duì)高爐煤氣流分布影響研究.

[6] 畢忠新，楊博.承鋼新4#2500m3高爐爐缸的處理.

[7] Kalevi Raipala.高爐中的死料柱及爐缸現(xiàn)象.Scandinavian Journal of Metallurgy，2000(29)，39-46.

[8] 張龍來(lái)，陳永明，徐萬(wàn)仁.大型高爐的爐缸活性與爐缸側(cè)壁侵蝕[J].第十四屆全國(guó)大高爐煉鐵學(xué)術(shù)年會(huì)論文集,152-161.

[9] 澤義孝,武田治,田口整司(金國(guó)珍譯)高爐爐缸低透液區(qū)對(duì)爐底溫度分布及出渣鐵參數(shù)的影響.國(guó)外鋼鐵,1993(11)12-17.